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以下正文：

        機械可靠性設計分析離不開疲勞強度設計相關知識，作為機械可靠性工程師，這些知識應該掌握。

疲勞強度設計

   對承受循環應力的零件和構件，根據疲勞強度理論和疲勞試驗數據，決定其合理的結構和尺寸的機械設計方法。機械零件和構件對疲勞破壞的抗力，稱為零件和構件的疲勞強度。疲勞強度由零件的局部應力狀態和該處的材料性能確定，所以疲勞強度設計是以零件最弱區為依據的。通過改進零件的形狀以降低峰值應力，或在最弱區的表面層采用強化工藝，就能顯著地提高其疲勞強度。

      在材料的疲勞現象未被認識之前，機械設計只考慮靜強度，而不考慮應力變化對零件壽命的影響。這樣設計出來的機械產品經常在運行一段時期后，經過一定次數的應力變化循環而產生疲勞，致使突然發生脆性斷裂，造成災難性事故。應用疲勞強度設計能保證機械在給定的壽命內安全運行。疲勞強度設計方法有常規疲勞強度設計、損傷容限設計和疲勞強度可靠性設計。

     簡史  19世紀40年代，隨著鐵路的發展，機車車軸的疲勞破壞成為非常嚴重的問題。1867年，德國A.沃勒在巴黎博覽會上展出了他用旋轉彎曲試驗獲得車軸疲勞試驗結果，把疲勞與應力聯系起來，提出了疲勞極限的概念，為常規疲勞設計奠定了基礎。  

20世紀40年代以前的常規疲勞強度設計只考慮無限壽命設計。第二次世界大戰中及戰后，通過對當時發生的許多疲勞破壞事故的調查分析，逐漸形成了現代的常規疲勞強度設計，它非但提高了無限壽命設計的計算精確度，而且可以按給定的有限壽命來設計零件，有限壽命設計的理論基礎是線性損傷積累理論。早在1924年，德國A.帕姆格倫在估算滾動軸承壽命時，曾假定軸承材料受到的疲勞損傷的積累與軸承轉動次數（等于載荷的循環次數）成線性關系，即兩者之間的關系可以用一次方程式來表示。1945年，美國M.A.邁因納根據更多的資料和數據，明確提出了線性損傷積累理論，也稱帕姆格倫-邁因納定理。 

隨著斷裂力學的發展，美國A.K.黑德于1953年提出了疲勞裂紋擴展的理論。1957年，美國P.C.帕里斯提出了疲勞裂紋擴展速率的半經驗公式。1967年，美國R.G.福爾曼等又對此提出考慮平均應力影響的修正公式。這些工作使人們有可能計算帶裂紋零件的剩余壽命，并加以具體應用，形成了損傷容限設計。

用概率統計方法處理疲勞試驗數據，是20世紀20年代開始的。60年代后期，可靠性設計從電子產品發展到機械產品，于是在航天、航空工業的先導下，開始了可靠性理論在疲勞強度設計中的應用。

1961年聯邦德國 H. 諾伊貝爾提出的關于缺口件中名義應力-應變與局部應力-應變之間的關系，稱為諾伊貝爾公式。1968年加拿大 R.M. 韋策爾在諾伊貝爾公式的基礎上，提出了估算零件裂紋形成壽命的方法，即局部應力-應變法，在疲勞強度設計中得到了應用和發展。 

常規疲勞強度設計 　假設材料沒有初始裂紋，經過一定的應力循環后，由于疲勞損傷的積累，才形成裂紋，裂紋在應力循環下繼續擴展，直至發生全截面脆性斷裂。裂紋形成前的應力循環數，稱為無裂紋壽命；裂紋形成后直到疲勞斷裂的應力循環數，稱為裂紋擴展壽命。零件總壽命為兩者之和。 

根據零件所用材料的試樣的疲勞試驗結果，以最大應力σ為縱坐標、以達到疲勞破壞的循環數 N為橫坐標，畫出一組試樣在某一循環特征下的應力-壽命曲線(σ-N曲線)。應力－壽命曲線和應變-壽命曲線統稱為S-N 曲線（圖1）。曲線的斜線部分的一般表達式為：σmN=C，式中m和C為材料常數。在應力和循環數的雙對數坐標中，該方程式的圖形是一條直線。

大多數結構鋼，當σ值降低到一定限度時，不再發生疲勞破壞，即疲勞壽命是無限的，這時在圖中出現了水平線段。這個σ值，即轉折點Μ的應力值，稱為材料的疲勞極限，它比靜強度低很多。Μ點的循環數，稱為循環基數，用符號N 0表示。N 0將S-N 曲線分成兩部分。其右邊的區域，N≥N 0為無限壽命區；左邊的區域，N ＜N 0，為有限壽命區。在S-N 曲線的傾斜部分，與給定的循環數相對應的應力為有限壽命疲勞極限，又稱條件疲勞極限。在有限壽命區內，當N 低于104～105時為低周疲勞區。

 

疲勞極限(σ-1)；B點為a接近于零時的疲勞極限，它等于材料的強度極限(σ＋1＝σb)；C點為脈動循環的疲勞極限(σ0 )。曲線上的其他點（如D點）表示其他循環特征的疲勞極限(σr)。

 

       在工程上，常將這曲線簡化為 ACB折線；在試驗數據缺乏時，甚至簡化為AB直線。這樣簡化，降低了設計計算的精確度，但偏于安全。常規疲勞強度設計是以名義應力為基礎的，可分為無限壽命設計和有限壽命設計。

 

無限壽命設計  將工作應力限制在疲勞極限以下，即應用S-N 曲線的水平段進行設計，零件的疲勞壽命假設是無限的。 

在疲勞試驗中，除少數試樣與實際零件相同外，一般使用小直徑 （5～10毫米）、規定表面粗糙度的光滑試樣。實際零件常存在由圓角、鍵槽等引起的應力集中，其尺寸和表面狀態與試樣有差異，所以，設計時必須引入應力集中系數 K、尺寸系數θ和表面系數β。有應力集中時K＞1.0;零件尺寸大于試樣尺寸時θ＜1.0;表面粗糙度高于規定值時β＜1.0。用表面強化方法，如表面熱處理和表面冷加工硬化等，可使β 增大到1.0以上。 

 

有限壽命設計  某些機械產品，例如飛機、汽車等，因為技術發展快、更新周期短，不需要很長的使用壽命；另一些產品，如魚雷、導彈等，則是一次消耗性的。對于這些產品，減輕重量是提高其性能水平的關鍵。因此，即使整臺產品需要較長壽命，也寧愿以定期更換的辦法讓其某些零件設計得壽命較短而重量較輕。有限壽命設計為保證使用壽命的條件下，采用超過疲勞極限的工作應力，以減小零件截面，減輕重量。

設零件承受循環應力，當其最大和最小應力的數值固定不變時，有限壽命設計的方法與無限壽命設計相同，只是在強度判據中，以有限壽命的條件疲勞極限替代疲勞極限。K、θ、β 等影響系數，也需使用相應壽命下的數值。 

但是，大多數機械零件的循環應力，其最大和最小應力值是變化的，需要根據載荷譜（見載荷）用線性損傷積累理論進行壽命估算。

    疲勞強度可靠性設計 　在規定的壽命內和規定的使用條件下，保證疲勞破壞不發生的概率在給定值（可靠度）以上的設計。機械產品的可靠性設計是考慮機械及其零件的載荷和材料強度的隨機性以及設計數據的分散性，用概率統計的方法進行，其中疲勞試驗數據的分散性是它所考慮的一個重要方面。

     新領域  疲勞強度設計的新領域包括：由反復的塑性應變產生的低周疲勞；由反復加熱和冷卻引起熱應力循環的熱疲勞；應考慮蠕變影響的在高溫下受循環應力的零件的高溫疲勞；由腐蝕和疲勞聯合作用所引起的腐蝕疲勞。在這些領域中，已提出某些裂紋形成和擴展的模型，但要將這些模型實際應用于疲勞強度設計，還需做更多的工作。

參考書目 
徐灝:《疲勞強度設計》，機械工業出版社，北京，1981。